ОМИКРОН ОМИКРОН ОМИКРОН
Система Orphus
Релейная защита воздушных линий 110-220 кВ типа ЭПЗ-1636 [25] Расчет уставок устройств релейной защиты [24] ДИСТАНЦИОННАЯ ЗАЩИТА [18] Сигнализация на подстанциях [14] Максимальная токовая защита [14] Проверка релейной защиты [13] Дифференциальная защита линий [12] Защита синхронных генераторов [12] Измерительные трансформаторы [10] Принципы построения измерительных и логических органов релейной защиты на полупроводниковой и интегральной базе [10] Реле [9] Токовая направленная защита [9] Защита электродвигателей [9] Правила выполнения схем РЗА [8] Проверка защиты первичным током нагрузки и рабочим напряжением [8] Защита от однофазных замыканий на землю в сети с изолированной нейтралью [8] Высокочастотные защиты [7] Защита предохранителями и автоматическими выключателями [7] Защита трансформаторов и автотрансформаторов [7] Защита воздушных и кабельных линий электропередачи [7] Защита от коротких замыканий на землю в сети с глухозаземленной нейтралью [6] Векторные диаграммы. Короткие замыкания в электрических системах [6] Действие релейной защиты при качаниях [6] Аппаратура для проверки релейной защиты [5] Защита шин [4] Оперативный ток [4] Особенности защиты линий и трансформаторов, подключенных к линиям без выключателей на стороне высшего напряжения [3] Общие сведения [3] Управление выключателями [2]

1-2. Расчеты рабочих уставок максимальной токовой защиты линий (МТЗ)

РАСЧЕТЫ ЗАЩИТ ЛИНИЙ 6 И 10 КВ СЕЛЬСКИХ, ГОРОДСКИХ И ПРОМЫШЛЕННЫХ ЭЛЕКТРОСЕТЕЙ

1-2. Расчеты рабочих уставок максимальной токовой защиты линий (МТЗ)

Расчет уставок ступенчатых токовых защит рекомендуется начинать с наиболее чувствительной ступени, т е. МТЗ.

Ток срабатывания МТЗ выбирается в амперах (первичных) по трем условиям:

- несрабатывания защиты 2РЗ при сверхтоках послеаварийных перегрузок, т.е. после отключения короткого замыкания на предыдущем элементе (рис. 1-3);



-  согласования чувствительности защит последующего и предыдущего элементов (Л2 и Л1 на рис.1-3);

-  обеспечения достаточной чувствительности при КЗ в конце защищаемого элемента (основная зона) и в конце каждого из предыдущих элементов (зоны дальнего резервирования).

Предыдущий элемент можно называть “нижестоящим” (downstream), а последующий — “вышестоящим” (upstream).

По первому из этих условий ток срабатывания МТЗ на J12 выбирается по выражению:



где kн - коэффициент надежности несрабатывания защиты; kв -коэффициент возврата максимальных реле тока; kсзп - коэффициент самозапуска нагрузки, отражающий увеличение рабочего тока Iраб.макс за счет одновременного пуска всех тех электродвигателей, которые затормозились при снижении напряжения во время короткого замыкания. При отсутствии в составе нагрузки электродвигателей напряжением 6 кВ и 10 кВ и при времени срабатывания МТЗ более 0,3 с можно принимать значения kсзп=> 1,1 - 1,3.

Значения коэффициентов kн и kв для цифровых реле соответственно 1,1 и 0,96. При использовании электромеханических реле типа РТВ принимается kн = 1,3, а kв =0,65, типа РТ-80 или РТ-40 - соответственно 1,2 и 0,8. Для статических реле типа РСТ-11,13 kн = 1,15 и kв = 0,90.

Максимальные значения коэффициента самозапуска при значительной доле электродвигательной (моторной) нагрузки определяются расчетом для конкретных условий, но обязательно при наиболее тяжелом условии пуска полностью заторможенных электродвигателей.

Максимальное значение рабочего тока защищаемого элемента Iраб.макс определяется с учетом его максимально допустимой перегрузки. Например, для трансформаторов 10 и 6 кВ мощностью до 630 кВ-A в России допускается длительная перегрузка до 1,6 - 1,8 номинального тока, для трансформаторов двухтрансформатор­ных подстанций 110 кВ до 1,4 - 1,6 номинального тока. Для некоторых элементов перегрузка вообще не допускается (кабели напряжением выше 10 кВ, реакторы). Значения допустимых максимальных нагрузок определяют диспетчерские службы.

По условию согласования чувствительности защит последующего (защищаемого) и предыдущих элементов ток срабатывания последующей защиты выбирается по выражению:



где кн с - коэффициент надежности согласования, значения которого зависят от типа токовых реле и принимаются в пределах от 1,1 при согласовании защит с реле типа РТ-40, РСТ, SPAC и т.п. до 1,3 -f- 1,4 при согласовании защит с реле прямого действия типа РТВ; кр - коэффициент токораспределения, который учитывается только при наличии нескольких источников питания, а при одном источнике питания равен 1;

наибольшая из геометрических сумм токов срабатывания максимальных токовых защит параллельно работающих предыдущих элементов п (рис. 1-4); при разнице между углами фазового сдвига напряжения и тока для всех предыдущих элементов п не более50 градусов допустимо арифметическое сложение вместо геометрического;- геометрическая сумма максимальных значений рабочих токов всех предыдущих элементов (N), за исключением тех, с защитами которых производится согласование (n); при примерно однородной нагрузке допустимо арифметическое сложение вместо геометрического, что создает некоторый расчетный запас.





Рис. 1 -4. Схема электрической сети с параллельно работающими предыдущими элементами 3,4 и 5-7, поясняющая условие (1-2) согласования чувствительности максимальных токовых защит последующих и предыдущих элементов.

Например, для каждой из предыдущих линий 2-7 (рис. 1-4) значения рабочего тока Iраб.макс = 100 А; ток срабатывания у защит 5-7 линий, работающих параллельно (n=3), одинаков: Iсз — 300 А. Тогда ток срабатывания максимальной токовой защиты последующей линии 1 по условию (1-2) при kнх =1,1 должен быть

Iсз=> 1,1 • (3 •300 + 3 •100) => 1320 А

Установив такой ток срабатывания защиты последующей линии 1, можно быть уверенным в том, что ее измерительные органы сработают лишь при таких значениях тока КЗ, при которых обеспечивается срабатывание защит предыдущих элементов. При этом учитывается возможность распределения тока КЗ по двум или трем параллельно работающим предыдущим линиям или трансформаторам. Параллельная работа более чем трех элементов осуществляется очень редко.

Правила устройства электроустановок в России требуют выполнять согласование чувствительности защит во всех случаях, когда возможно действие защиты последующего элемента (линия 1 на рис. 1-4) из-за отказа вследствие недостаточной чувствительности защиты предыдущего элемента. Надо отметить, что в распределительных сетях, где в основном и применяются максимальные токовые защиты, весьма вероятны отказы защит из-за недостаточной чувствительности при КЗ в зонах дальнего резервирования.

Например, при удаленных КЗ на линиях при отказе собственной защиты или выключателя (линия 8 на рис. 1-4) или же при этих же условиях при КЗ в трансформаторах, в электродвигателях, за реакторами и т.п., когда значения токов КЗ невелики и близки к токам срабатывания защит последующих элементов (линий 5-7 на рис. 1-4). Защиты этих элементов находятся на грани срабатывания и могут оказать. В это же время по последующему элементу 1 проходит суммарный ток, и его защита может сработать неселективно.

Наиболее тяжелыми условия согласования чувствительности максимальных токовых защит оказываются при параллельно работающих предыдущих элементах, при разнотипных времятоковых характеристиках согласуемых защит (в том числе и плавких предохранителей), а также при установке на предыдущих элементах дистанционных защит.

Из полученных по выражениям (1-1) и (1-2) значений токов срабатывания защиты выбирается наибольшее, а затем определяется ток срабатывания реле (уставка по току):



где Iсз - ток срабатывания защиты, А(первичные); k(3)сх - коэффициент схемы, показывающий во сколько раз ток в реле больше, чем ток во вторичной обмотке трансформатора тока при нормальном симметричном режиме работы защищаемого элемента; при схемах включения измерительных реле на фазные токи (полная и неполная "звезда") значение этого коэффициента равно 1, а для схем, где измерительные реле включены на разность фазных токов (например "треугольник") равно 1,73; nт - коэффициент трансформации трансформаторов тока.

Ток срабатывания Iср устанавливается на реле и поэтому часто называется уставкой. Цифровые реле имеют плавную регулировку токов срабатывания (уставок). Многие электромеханические реле в России имеют ступенчатую регулировку тока срабатывания (РТВ, РТ-80).

Оценка эффективности защиты производится с помощью коэффициента чувствительности kчув, который показывает, насколько ток в реле защиты при разных видах КЗ превышает ток срабатывания Iс.р (уставку):



где Iр.мин - минимальное значение тока в реле при наименее благоприятных условиях, А. При определении значения этого тока необходимо учитывать вид и место КЗ, схему включения измерительных органов (реле) защиты, а также реально возможные минимальные режимы работы питающей энергосистемы, при которых токи КЗ имеют наименьшее значения.

Минимальные значения коэффициента чувствительности защит должны быть не менее чем требуется «Правилами». Например, для максимальной токовой защиты они должны быть не менее 1,5 при КЗ в основной зоне защиты и около 1,2 при КЗ в зонах дальнего резервирования, т.е. на предыдущих (нижестоящих) элементах.

Для выбора минимального значения тока в реле рассматриваются все виды КЗ. Например, для двухфазной схемы максимальной токовой защиты (2I>) при КЗ на защищаемых линиях минимальное значение тока в реле следует рассчитывать при двухфазных КЗ. При тех же видах КЗ за трансформаторами со схемами соединения обмоток важно учесть схему защиты: для двухрелейной схемы (2I>) расчетное значение Iр.мин =0,5*I(3) а  для трехрелейной (3I>) Iр.мин = I(3) и, следовательно, чувствительность защиты повышается в 2 раза и получается одинаковой при трехфазном и всех видах двухфазных КЗ. Здесь надо отметить, что чувствительность защиты оценивается по наибольшему из вторичных токов, проходящих в измерительных реле защиты, хотя бы и в одном из трех реле, поскольку все реле самостоятельно действуют на логическую часть защиты. Цифровые реле можно подобрать с модулями МТЗ 2I> или 3I> в зависимости от требований чувствительности при КЗ за трансформаторами.

Для токовых защит линий напряжением 6 - 110 кВ с включением токовых реле на фазные токи (схемы полной и неполной звезды) расчет коэффициента чувствительности может производиться по

первичным значениям токов КЗ и срабатывания защиты:



Для оценки чувствительности токовых защит силовых трансформаторов лучше пользоваться выражением (1-4).

Увеличение чувствительности МТЗ может быть достигнуто несколькими способами, в том числе:

  1.  уменьшением тока срабатывания, выбранного по условиям (1-1) и (1-2), путём использования новых цифровых реле со значениями kв = 0,96 и kн - 1,1, а также путём снижения тока самозапуска с помощью предварительного отключения части электродвигателей;
  2.  увеличением тока Iк мин путём уменьшения длины защищаемой основной зоны с помощью установки автоматических секционирующих выключателей с МТЗ;
  3.  допущением неселективных срабатываний МТЗ линий при малых значениях тока при маловероятных КЗ внутри трансформаторов, подключенных к этой линии через плавкие предохранители типа ПКТ напряжением 6 или 10 кВ.

В некоторых случаях «Правила устройства электроустановок» допускают невыполнение дальнего резервирования, например, при КЗ за трансформаторами, на реактированных линиях, линиях 110 кВ и выше при наличии ближнего резервирования, а также при КЗ в конце длинного смежного (предыдущего) участка линии 6-35 кВ.

Особенным образом производится проверка чувствительности защит на переменном оперативном токе, выполняемых по схеме с дешунтированием отключающих катушек ОК (электромагнитов отключения ЭО) (рис. 1-5).





Рис.1-5. Схема максимальной токовой защиты с зависимой характеристикой на переменном оперативном токе с дешунтированием электромагнитов отключения ЭО1, ЭО2 контактами реле P1, Р2 типа РТ-85 или РТ-95: а - положение контактов реле в нормальном режиме; б - после срабатывания реле
Чувствительность таких защит следует проверять с учетом действительной токовой погрешности трансформаторов тока после дешунтирования ЭО. Это требование объясняется тем, что после срабатывания реле Р (рис.1-5) происходит переключение его контактов таким образом, что электромагнит ЭО оказывается подключенным к трансформатору тока ТТ. При этом резко возрастает его вторичная нагрузка, поскольку сопротивление ЭО составляет несколько ом и обычно во много раз превышает то значение нагрузки (сопротивление проводов и реле), которое имело место, пока ЭО был зашунтирован (рис. 1-5,а). Если до дешунтирования погрешность трансформаторов тока не могла превышать 10%, то после дешунтирования она может превысить это значение. Коэффициент чувствительности для защиты с максимальными реле тока, включенными на фазные токи (kсх = 1), в режиме после дешунтирования ЭО определяется по выражению (1-6):



 



где Iк.мин — минимальное значение тока при двухфазном КЗ в конце защищаемого участка, A; fмaкc - токовая погрешность трансформаторов тока при токе КЗ,

обеспечивающем надежное срабатывание защиты или отсечки, %;   Iс.з    - ток срабатывания защиты или отсечки, А; kв - коэффициент возврата реле, для электромагнитного элемента реле РТ-85 может приниматься в пределах 0,3 - 0,4, для специальных дешунтирующих промежуточных реле типа РП-341 - также не более 0,4.

Для полупроводниковых (электронных) реле, у которых kв = 1, в схеме защиты должны быть предусмотрены специальные мероприятия, предотвращающие возврат дешунтирующих органов после их срабатывания и дешунтирования ЭО, если коэффициент чувствительности оказывается меньшим, чем требуется.

Чувствительность ЭО проверяется отдельно, по выражению, аналогичному (1-6), но без учета коэффициента возврата:



где Iс.эо - ток срабатывания ЭО, как правило, равный 5 А (РТМ) или 3,5 А (ЭОТТ); пT - коэффициент трансформации трансформаторов тока. Коэффициент схемы принят равным 1 и в выражении (1-7) не учитывается; для схем включения ЭО с kсх не равным 1 этот коэффициент должен учитываться. Значение токовой погрешности f (в процентах) в выражении (1-7) определяется при токе, обеспечивающем надежное срабатывание ЭО (не менее чем в 1,4 раза большем тока срабатывания ЭО).

Минимальное значение коэффициента чувствительности для ЭО, определяемое для обеспечения их надежного срабатывания, должно быть приблизительно на 20% больше принимаемого для соответствующих защит. Например, для максимальной токовой защиты в основной зоне kч = 1,5, а для ЭО kч=1,8. В зоне резервирования требуется для защиты kч= 1,2, а для ЭО kч= 1,44.

При такой раздельной проверке чувствительности защиты и ЭО не требуется согласования их токов срабатывания, т.е. ток срабатывания защиты (реле) может выбираться большим или меньшим, чем ток срабатывания дешунтируемого ЭО. Ранее рекомендовалось выбирать ток срабатывания защиты (реле) обязательно большим, чем ток срабатывания ЭО, с дополнительным учетом погрешности трансформаторов тока.

Если ток срабатывания ЭО оказался большим, чем ток срабатывания защиты, то это необходимо учесть при согласовании чувствительности последующей защиты с этой защитой, т.е. в выражении (1-2) вместо Iс.з.пред следует принимать Iс.эо пT.

Кроме проверки чувствительности по специальным условиям (1-6) и (1-7), для схем защиты с дешунтированием ЭО необходимо убедиться в том, что максимальное значение дешунтируемого тока (1гк.макс) не превышает допустимое для контактов реле:



.

При необходимости I2к.макс может быть вычислено с учетом действительной токовой погрешности трансформаторов тока.

Выбор времени срабатывания и типа времятоковой характеристики МТЗ.

Выдержка времени максимальных токовых защит вводится для замедления действия защиты с целью обеспечения селективности действия защиты последующего элемента по отношению к защитам предыдущих элементов. Для этого выдержка времени (или время срабатывания) защиты последующей линии Л2 (рис. 1-3) выбирается большей, чем у защит предыдущих элементов, например, линии JI1:



При этом обеспечивается селективное избирательное отключение в первую очередь ближайшего к месту КЗ выключателя. Тем самым предотвращаются дополнительные излишние отключения неповрежденных элементов.

Величина Δt - ступень селективности или ступень времени (time interval). Её значение выбирается в зависимости от точности работы защитных устройств и времени отключения выключателей.

Значение Δt для защит с независимой характеристикой определяется, главным образом, точностью работы реле времени. Точность работы современных электромеханических реле времени с часовым механизмом серий ЭВ и РВ снижается с увеличением диапазона уставок по шкале. Поэтому не следует при значениях tс.з, составляющих менее 3,5 с, применять реле с увеличенным диапазоном измерений (9 и особенно 20 с). В практических расчетах для защит смежных элементов с использованием реле РВ и ЭВ-110 и 120 (пределы измерений 1,3 и 3,5 с) принимается среднее значение At = 0,4 с. Если предыдущая защита выполнена без реле времени (токовая отсечка), то допустимо при необходимости принимать Δt = 0,3 с. Если предыдущая защита выполнена с реле времени РВ или ЭВ-120, а последующая - с реле ЭВ или РВ-130 (предел измерений 9 с), то Δt = 0,5 с. При выполнении обеих согласуемых защит с реле ЭВ или РВ-130 ступень Δt = 0,6 с. В редких случаях установки в последующей защите реле ЭВ или РВ-140 (предел измерений 20 С) рекомендуется значительно большая ступень: Δt= 2 c. Для защит с реле типа РВМ-12 и РВМ-13 Δt = 0,5 - 0,6 с.

При использовании современных полупроводниковых (электронных) реле времени ступень селективности должна определяться в зависимости от паспортных данных этих реле. Опыт применения полупроводниковых органов выдержки времени, например, РВ-01, ЯРЭ, указывает на возможность применения в расчетах Δt= 0,3 -0,4 с.

Для защит с электромеханическими реле, имеющими зависимую характеристику времени срабатывания, Δt= 0,6 c (РТ-80, РТ-90) и Δt= 0,8 c (РТВ). При выполнении защит на смежных элементах с независимой характеристикой или без замедления Δt может приниматься несколько меньшей (0,5 - 0,6 с). При согласовании характеристик защит в зависимой части рекомендуется увеличивать значение Δt, например для РТВ, до 1 c.

Ступень селективности Δt должна обеспечиваться:

а) при согласовании защит с зависимыми характеристиками — при максимальном значении тока КЗ в начале предыдущего участка; такое согласование позволяет в ряде случаев ускорять отключение КЗ (см. примеры расчетов).

б) при согласовании защит с независимой и зависимой характеристиками — при токе срабатывания последующей защиты с независимой характеристикой.

Уменьшение времени действия последующих защит может быть достигнуто путем увеличения их тока срабатывания, если это не противоречит требованию чувствительности.

Недостатком максимальных токовых защит является «накопление» выдержек времени,особенно существенное для головных элементов в многоступенчатых электрических сетях. Для преодоления этого недостатка используются цифровые устройства защиты, позволяющие принимать ступени селективности Δt = 0,15 - 0,2 с (при условии, что на всех смежных линиях используются подобные реле с независимыми времятоковыми характеристиками и однотипные выключатели).

Другим способом ускорения отключения КЗ является использование двух и особенно трёхступенчатых цифровых защит. Это будет показано в примерах.

В ряде случаев существенное снижение времени отключения КЗ достигается путем использования токовых защит с обратнозависимыми от тока времятоковыми характеристиками. При одном и том же значении тока КЗ, проходящего через две смежные защиты с разными токами срабатывания, эти защиты имеют различное время срабатывания по причине разной кратности тока в их измерительных органах (multiples of рюкир).

Например, на рис. 1-6 показана сеть с тремя последовательно включенными линиями и защитами 1, 3, 5. У каждой из этих защит выбираются разные значения токов срабатывания I

по условиям (1-1), (1-2) и соответственно, по-разному располагаются на карте селективности их времятоковые характеристики 1, 3, 5 (рис.1- 6). По мере приближения условной точки КЗ к источнику питания значения токов КЗ возрастают, но отношение I <ыги>к /Iс.з может оставаться примерно неизменным, как и время срабатывания реле, автоматически вычисляемое по этому отношению (кратности тока КЗ).



Как видно из рис. 1-6 это достигается выбором разных значений токов срабатывания защит соседних элементов: у защиты 3 большего значения, чем у защиты 1, а у защиты 5 - большего, чем у защиты 3. При приближении точки КЗ к источнику питания значения токов КЗ увеличиваются и, например, при КЗ линии ЛЗ ее защита 5 сработает также быстро или еще быстрее чем защита 1 при КЗ на своей линии Л1 (наиболее удаленной от источника питания).

Использование обратнозависимых времятоковых характеристик реле по сравнению с независимыми также позволяет значительно лучше согласовать время действия последующей релейной защиты с предыдущим защитным устройством, выполненным плавкими предохранителями, поскольку у них однотипные зависимости времени срабатывания от значения тока КЗ. Эти и другие преимущества обратнозависимых времятоковых характеристик максимальных токовых защит объясняют столь долгое существование этих характеристик и необходимость их реализации и в электромеханических, и в микропроцессорных реле.

В цифровых защитах, использующих стандарт МЭК, имеется возможность выбора одной из шести обратнозависимых от тока времятоковых характеристик, четыре из которых по стандарту МЭК, одна (RI) - специальная для согласования с характеристиками электромеханических реле RI (индукционного типа) (рис.1-7). Имеется еще одна характеристика (RXIDG) для защиты от замыканий на землю, и две с независимым от тока временем срабатывания, для междуфазных КЗ и для замыканий на землю.




Рис. 1-7. Времятоковые характеристики цифровых реле SPACOM и RE500 (АВВ):

1 — нормальная (N), 2 — экстремальная (Ех), 3 — очень зависимая (V), 4 — RI- характеристика, 5 - с очень продолжительным временем срабатывания (L).

При использовании токовых защит с обратнозависимыми времятоковыми характеристиками их согласование традиционно производится с помощью графиков. Характеристики защит строятся в осях координат «ток-время», причем ординаты представляют время, а абсциссы — ток. Могут быть графики с логарифмическими шкалами тока и времени (например, при согласовании характеристик устройств релейной защиты и плавких предохранителей) или с пропорциональными шкалами. Может быть и так, что одна из шкал логарифмическая, а другая пропорциональная.

На шкале токов должны быть указаны первичные токи, причем соответствующие какой-то одной ступени напряжения.

Согласование характеристик зависимых защит по времени начинается с определения расчетной точки повреждения и соответствующего ей расчетного тока КЗ, что зависит от типов и уставок защит последующего и предыдущего элементов.

Как правило, токовые защиты реагируют на одни и те же величины: на токи в фазах защищаемых линий. В редких случаях одна из защит может иметь другое

исполнение, например, использовать разность двух фазных токов (так называемая «восьмерка»). Такая защита имеет разную чувствительность при разных видах КЗ, и ее времятоковая характеристика на карте селективности изображается в виде зоны. Применение такой схемы на промежуточном элементе сети 6(10) кВ усложняет согласование и приводит к общему увеличению времени действия максимальных токовых защит в этой сети Чувствительность защит линий, выполненных по схеме «восьмерки», ниже в 1,73 раза, чем у защит с двумя реле, включенными на фазные токи. По этим причинам однорелейная схема защиты с включением реле на разность токов двух фаз для защиты линий сейчас не применяется.

Далее в примерах показано согласование времятоковых характеристик для нескольких пар защитных устройств: защиты и плавкого предохранителя, зависимых защит при отсутствии и при наличии токовой отсечки, независимой и зависимой характеристик при одиночной и параллельных предыдущих линиях. В этих примерах учитываются и токи нагрузки неповрежденных элементов, которые проходят через последующую защиту в сумме с током короткого замыкания поврежденного предыдущего элемента. В ряде случаев пренебрежение токами нагрузки может привести к неправильному выбору уставок защиты последующего элемента и, как следствие, к ее неселективному срабатыванию при КЗ на предыдущем элементе.

При выборе наиболее подходящей характеристики в России следует начинать с «нормальной» характеристики по стандарту МЭК (рис. 1-8). Далее следует определить относительное значение расчетного тока (кратность) I* = Iк / Ic.з . Имеется в виду, что ток срабатывания защиты 1сз ранее уже выбран по условиям (1-1), (1-2) и (1-4).

Необходимое время срабатывания защиты tс.з выбирается по условию (1-9). Для вычисления «временного» коэффициента к (рис. 1-8) используется выражение (1-10):

Постоянные коэффициенты определяют крутизну зависимых времятоковых характеристик и имеют следующие значения для каждого из типов «семейства»характеристик МЭК:

"нормальная" = 0,02, = 0,14;

"очень зависимая"(уегу inverse) = 1, = 13,5;

"экстремально зависимая"(ех!гете1у inverse) = 2, = 80;

"зависимая с очень продолжительным временем" (long time inverse) =1, =120.

В момент КЗ время срабатывания защиты при выбранном типе характеристики, известном Iс.з и выбранном по выражению (1-10) коэффициенте k определяется автоматически по выражению 1-11:



Для построения конкретной характеристики t =f(Iк) следует задаться несколькими значениями тока КЗ (см. примеры).

Примечательно, что «нормальные» характеристики по МЭК использовались в СССР еще в 1980-х годах в микроэлектронном комплектном устройстве РЗА типа ЯРЭ- 2801, которое до сих пор выпускается в г. Чебоксары (ЧЭАЗ).

Специальная характеристика семейства типа RI математически выражается формулой:



где обозначения такие же, как в выражении (1-11).

Это семейство не входит в стандарт МЭК и используется в тех странах, где еще могут находиться в эксплуатации аналоговые индукционные реле типа RI. В России, как правило, нецелесообразно использовать характеристики этого семейства (см. примеры).

Выбор тех или иных характеристик зависит от типа защитного устройства как на предыдущем (нижестоящем), так и на последующем (вышестоящем) элементах, а также от существующих или заданных уставок на одном из этих элементов. Надо отметить, что в цифровых защитах разных фирм-изготовителей могут быть записаны и другие характеристики защит от междуфазных КЗ, но, как правило, во всех известных реле имеется также и «нормальная» характеристика по стандарту МЭК.

22 Октябрь, 2014              84949              ]]>Печать]]>
5 / 24 ( Отлично )

Добавить комментарий

Ваше имя

Текст

Контрольный вопрос

Dвa pлюs тpi ? (цифрой)


Вверх страницы