2. Дистанционная защита панели ЭПЗ- 1636

2. Дистанционная защита

В сетях сложной конфигурации для защиты ВЛ от междуфазных КЗ используется защита, которая измеряет полное сопротивление ВЛ от места подключения измерительных трансформаторов напряжения (ТН) до места КЗ. Поскольку это сопротивление пропорционально расстоянию (дистанции) до места КЗ, защита названа дистанционной. Хотя она сложнее простых токовых защит, но обладает важными преимуществами: во-первых, зона действия защиты не изменяется при изменении в широких пределах уровня токов КЗ, т. е. при изменении режима работы сети, во-вторых, защита обладает направленностью действия. Для обеспечения селективности действия ДЗ смежных ВЛ время их действия выполняют зависимым от расстояния до места КЗ: чем дальше КЗ, тем больше время срабатывания. Выполнить такую зависимость линейной затруднительно, поэтому ее выполняют ступенчатой: все КЗ в пределах I зоны, ближайшей к месту установки защиты, отключаются с минимальным временем, все КЗ в пределах следующей, II зоны отключаются с большим временем, КЗ в пределах последней, III зоны, отключаются с наибольшим временем.

Прототипом ДЗ панели ЭПЗ-1636 является ДЗ, выполненная на панелях типа ПЗ-2/1 и ПЗ-2/2, принципы действия и объем технического обслуживания которых изложены в [1, 2]. В данном параграфе будут рассмотрены измерительные органы ДЗ. Логическую часть удобнее рассмотреть при описании логической части всей панели (см. § 7, 9, 10).

Реле сопротивления. Воздушные линии 110—220 кВ имеют сопротивление активно-индуктивного характера (емкость ВЛ обычно учитывают при напряжении 330 кВ и выше), поэтому сопротивление от места установки защиты до места КЗ, обозначаемое Z_к, представляется в комплексной плоскости (рис. 1) вектором, расположенным под углом φ_л (угол линии) к оси вещественных чисел (активных сопротивлений). Для измерения Z_к используются реле сопротивления (PC), к которым подводятся напряжение U_р.в. от ТН в месте подключения ВЛ к шинам подстанции    (ПС) и ток І_р.в. от трансформаторов тока (ТТ), включенных в защищаемую ВЛ. Соотношение между первичными и вторичными величинами определяется формулами

U_р.в. =U_р.п./K_u   и   I_р.в. = I_р.п./К_І,

где U_р.в, I_р.в — вторичные   напряжение и ток;   U_р.п., I_р.п.—первичные напряжение и ток; K_u и К_І — коэффициенты трансформации ТН и ТТ.

В последующем описании для упрощения записей можно принять K_u и К_І равными единице, тогда U_р.в.= U_р.п = U_р и I_р.в = I_р.п = I_р, а отношение U_р/ I_р=Z_p, называемое сопротивлением на зажимах PC, равно Z_к.

Сопротивление Z_p на грани срабатывания обозначается Z_c,p. Чтобы PC надежно чувствовало КЗ на защищаемой ВЛ, но не реагировало  на КЗ «за спиной»,  область полных сопротивлений, в которых срабатывает PC, должна с определенным запасом на погрешности при расчете параметров ВЛ, токов КЗ, на влияние дуги и т. д. охватывать наибольший вектор Z_к в пределах защищаемой зоны (заштриховано на рис. 1). Граница областей срабатывания и несрабатывания называется характеристикой срабатывания PC.

Особо следует остановиться на влиянии дуги, возникающей при КЗ. Известно, что сопротивление дуги носит активный характер, поэтому вектор сопротивления дуги R_д, определяемый как частное от деления напряжения на дуге на ток в месте КЗ, совпадает по направлению с этим током. Если ток в месте КЗ совпадает по направлению с током, протекающим через защиту (что характерно для тупиковых и слабо нагруженных ВЛ), вектор R_д направлен параллельно оси абсцисс комплексной плоскости, в которой представлена характеристика рассматриваемой защиты (см. рис. 1), если не совпадает, то направлен под некоторым углом к этой оси. В любом случае конец вектора результирующего сопротивления на зажимах PC может оказаться за пределами области срабатывания PC, если ее выбирать без надлежащих запасов. Оценить влияние дуги при расчетах можно исходя из приближенного определения падения напряжения на дуге порядка 1 кВ на каждый метр дуги. Если принять, что при КЗ дуга может раздуться до величины, в 2—3 раза превышающей расстояние между фазами ВЛ, можно для каждого конкретного случая рассчитать сопротивление дуги. Анализ показывает, что при малых Z_к и относительно малых уровнях токов КЗ влияние переходного сопротивления дуги может быть значительным и требует учета при расчете уставок.

Схема PC получается достаточно простой, если характеристику срабатывания выполнить в виде окружности (см. рис. 1), использовав для этого принцип сравнения абсолютных значений двух электрических величин [3]. Схема сравнения в рассматриваемом PC (комплекта ДЗ-2) приведена на рис. 2. Для удобства анализа заводских схем все условные обозначения этого и последующего рисунков даны, как в принципиальных заводских схемах. Между положительными полюсами выпрямительных мостов VS1, VS2 включен нуль-индикатор (НИ), срабатывающий при превышении напряжения на R14над напряжением на R15. Пренебрегая падением напряжения на резисторах R13 и R27и полагая чувствительность НИ весьма высокой, получаем условие срабатывания НИ, а следовательно, и PC в виде

|U₁| |U₂|                                         (1)

где U₁— напряжение, действующее в сторону срабатывания; U₂— напряжение, действующее в сторону торможения.

Для схемы направленного PC векторы U₁ и U₂ формируются из подводимых к PC векторов напряжения U_p и тока I_р в соответствии с формулами

U₁=n_II_p;                                          (2)

U₂=n_UU_p-n_II_p,       (3)

откуда  условие срабатывания  НИ  выразится  в  виде

|n_II_p||n_UU_p-n_II_p|,                                     (4)

причем в формулах (2) -(4) n_U— комплексный коэффициент пропорциональности между напряжением U_p и напряжением U₂ при токе I_р=0; n_I— комплексный   коэффициент  пропорциональности между током I_p и напряжениями U₁и U₂ при напряжении U_p=0.

Выражение (4) можно представить геометрически. Поскольку нас интересует взаимное расположение векторов, один из них можно расположить произвольно. Располагая вектор I_р вдоль оси абсцисс комплексной плоскости, т. е. I_р=IРе'°, мы получаем удобную возможность одними и теми же векторами, только в разных масштабах, отображать как векторы напряжений, так и векторы сопротивлений.

Для получения требуемой характеристики срабатывания следует задаться комплексным коэффициентом nIвида nIe'?,где ?=?л. Тогда получим вектор OA=UI=nIIp(рис. 3). Очевидно, геометрическим местом точек плоскости, в котором выполняется равенство |U1| = |U2|, является окружность с центром в точке А. Поскольку радиус U2, проведенный в любую точку окружности, например B, должен в соответствии с (3) быть равен разности nUUp—nIIp, вектор ОВравен nUUр(АВ=ОВ-ОА). Следует задать комплексный коэффициент nUв виде nU=nUe'c°, тогда направления векторов 0В и Upсовпадают. Если величины U1, U2, nUUpразделить на ток Iр, получаем те же соотношения, но уже в виде сопротивлений, а именно: OA=nI(размерность сопротивления), 0B=nUZp, AB=nUZp-nI, и окружность с радиусом АВявляется характеристикой срабатывания PC, зависящей не от абсолютных значений Upи IР, но только от их соотношения. Тогда выражение (4) принимает вид

|nI|?|nUZp—nI|,(4a)

а на грани срабатывания

|nI|=|nUZc.p—nI|                                          (4б)

Заметим,   что  при   расположении векторов 0Аи АВ на одной прямой и при совпадении их направлений получаем  максимальное  значение 0Cвектора nUUр,поэтому угол ? называется углом максимальной чувствительности ?м.ч. и коэффициент nI выбирается по углу близким к ?л.

Исходя из этого наиболее важна длина защищаемой зоны, т. е. уставка PC Zc.p., определяемая при угле ?м,ч. Так как при ?м.ч |0С|=2|0A|, т. е. nU Zc.p.=2nI, то

Zc.p=2nI/nU                                          (5)

Заданное расчетом значение Zc.p выполняется при наладке подбором модулей коэффициентов nI и nU.

Независимость Zc.p от вида КЗ обеспечивается включением PC на междуфазное напряжение (т. е. Up= UAB или UBC, или UCA) и разность токов соответствующих фаз              (Ip=IA-IB или IB-IC, или Iс-Iа) [4, с. 330].

Действительно, при трехфазных КЗ

                             (6)

где ZK - модуль сопротивления фазы до места КЗ; Ua, Ia- фазные напряжение и ток.

При двухфазных КЗ напряжение, подводимое к PC, включенному на те фазы, между которыми произошло КЗ, например UAB, пропорционально падению напряжения в петле КЗ, поэтому с учетом того, что IB =- IA,

                             (7)

где все обозначения идентичны обозначениям (6).

Можно доказать, что при двухфазных КЗ на землю указанное свойство при принятом способе включения PC сохраняется.

Для обеспечения независимости длины защищаемой зоны при КЗ между любыми из трех фаз, естественно, в каждой ступени ДЗ используется по три PC.

Очевидно, минимальное значение вектора ОВ и Z_p (см. рис. 3) равно нулю при условии АВ= - ОА, т. е. теоретическая характеристика срабатывания PC проходит через начало координат, что и нужно для обеспечения направленности реле.

В выражении (1), записанном для схемы сравнения рис. 2, в целях упрощения допущена неточность: фактически НИ сравнивает не величины U₁ и U₂, а падения напряжения на резисторах R14 и R15, которые отличаются от первых на падение напряжения на резисторах R13 и R27, т. е. условие срабатывания (1) заменяется условием |U _R14|>=|U _R15|. Если сопротивления резисторов R13 и R27 одинаковы, оба условия срабатывания идентичны. Если сопротивление R13 значительно больше, чем R27, то на грани срабатывания НИ |U₁|>|U₂|, т. е. характеристика срабатывания смещается в I квадрант; аналогично, если сопротивление R13 меньше сопротивления R27, характеристика смещается в III квадрант, как это предусмотрено в III ступени ДЗ. Хотя теоретическая характеристика срабатывания PC при равенстве этих сопротивлений проходит через начало координат, фактически вследствие некоторой нелинейности и нестабильности элементов схемы характеристика смещается либо в I, либо в III квадрант, между тем как для I и II ступеней ДЗ требуется иметь четкую направленность действия. В связи с этим при наладке защиты характеристика заведомо смещается в I квадрант, а для устранения мертвой зоны предусмотрено введение в рабочий и тормозной контуры небольшой дополнительной ЭДС подпитки E_п, вектор которой совпадает по направлению с вектором n_uU_p, так что выражение (4) фактически принимает вид

| n_II_p+ E_п | >= |n_uU_p + E_п - n_II_p |.                           (8)

В  случаях, когда n_uU_p>>E_п,введение этой добавки практически не влияет на форму характеристики срабатывания, в случаях же, когда U_p близко к нулю, выражение (8) принимает вид

| E_п+n_II_p | >= |E_п-n_II_p |.                                (9)

Известно [3], что это выражение является характеристикой срабатывания реле мощности φ_м.ч., определяемым коэффициентом n_I.

Теперь следует подробно рассмотреть схемы PC и роль каждого элемента в них. Первая и вторая ступени ДЗ выполняются с помощью PC, которые называются дистанционными органами, имеют возможность переключения уставок с I на II ступень и расположены в комплекте AKZ2(рис. 4). Третья ступень ДЗ выполняется с помощью одноступенчатых PC, расположенных в комплекте AKZ1(рис. 5). Вначале целесообразно рассмотреть элементы, общие для всех PC, а затем отметить особенности PC III ступени. Рисунки 4, 5 даны для PC панели ЭПЗ-1636м.

Схема сравнения является основой PC. Она включает в себя выпрямительные мосты VS1, VS2, балластные резисторы R14, R15 в PC комплекта AKZ2, R15, R16 в комплекте AKZ1 и нуль-индикатор ЕА. На вход моста VS1 подается величина U_I =n_II_p+E_п,  формируемая рабочим контуром. На вход моста VS2 подается величина  U₂ =n_uU_p -n_II_p+E_п, формируемая тормозным контуром. Вектор n_uU_p формируется трансформатором напряжения TV1, вектор n_IIp - трансреактором TAV1 и нагружающими его резисторами R9-R12, вектор E_п- трансреактором TAV2 и контуром подпитки. Для защиты НИ от больших кратностей как тормозного, так и рабочего тока предусмотрены включенные параллельно входу НИ защитные кремниевые диоды VD6, VD7 типа Д102. Падение напряжения на открытом кремниевом диоде обычно не превышает 0,6-0,8 В, этим ограничивается ток через НИ. Для сглаживания пульсации выпрямленного тока после мостов предусмотрены фильтр-пробка L1-C4, настроенный на частоту 100 Гц, и конденсатор С5,включенный параллельно входу НИ.

В панелях ЭПЗ-1636п в качестве НИ использовано магнитоэлектрическое реле (МЭР) типа М237/054. Его основные параметры: ток срабатывания 6-10 мкА; ток термической стойкости 2 мА; сопротивление рамки 1,4- 2 кОм; допустимое напряжение на контактах 60-120 В.

Для создания критического успокоения рамки МЭР и плавного подхода подвижного контакта к неподвижному параллельно входу НИ подключается резистор. Для снижения напряжения на контактах МЭР в логической части схемы панели предусмотрен стабилизатор, поддерживающий напряжение на контактах МЭР на уровне 100 В.

Поскольку МЭР имеет низкий коэффициент возврата, его контакты могут остаться замкнутыми, если после отключения ВЛ не восстанавливается тормозное напряжение схемы сравнения, обычно возвращающее МЭР в исходное состояние. Такое явление может, например, иметь место, если ТН, к которому подключена ДЗ, расположен на линии. При этом ДЗ остается в сработанном состоянии и не дает включить ВЛ. Чтобы устранить этот недостаток МЭР, предусмотрен трехфазный токовый орган (ТТО), контакты которого включены последовательно с контактами МЭР. При наличии тока КЗ или тока нагрузки через защиту ТТО находится в сработанном состоянии и не препятствует срабатыванию ДЗ. При отсутствии тока ТТО возвращается, его контакты, размыкаясь, возвращают ДЗ несмотря на оставшееся в сработанном состоянии МЭР. При включении ВЛ под напряжение ТТО срабатывает с задержкой 10-15 мс, в течение которых МЭР успевает вернуться от тормозного тока схемы сравнения, если ВЛ исправна. Описание принципов действия и наладки ТТО здесь не приводится. Требования к использованию ТТО изложены в [5, § 4.25], принципы действия и методика наладки - в [1, 2].

В панелях ЭПЗ-1636м использован полупроводниковый НИ, принцип действия которого рассмотрен в следующем параграфе.

Трансформатор напряжения TV1, формирующий для тормозного контура величину n_uU_p,подключен первичной обмоткой к линейному напряжению U_p, соответствующему подведенной к трансреактору TAV1 разности фазных токов. Вторичное напряжение совпадает по направлению с U_p и регулируется изменением суммарного числа витков двух последовательно включенных вторичных обмоток в соответствии с формулой

U₂=n_uU_p=U_pn'_uN%/100,                               (10)

где n'_u -максимальное значение n_u при 100%' включенных витков вторичной обмотки; N% — процент включенных витков вторичной обмотки.

Регулировка числа витков осуществляется:

отводами вторичной обмотки, содержащей 80 % витков, ступенчато, через 20 %  (0—20—40—60—80 %);

отводами вторичных обмоток, содержащих 23 % витков, ступенчато, через 5 % (0—5—10—15 %);

положением резисторов плавной регулировки уставки (R28, R29 в PC комплекта AKZ2, R24 в PC комплекта AKZ1), подключенных к дополнительным виткам вторичных обмоток с меньшим числом витков (диапазон регулировки - 8 %).

Расчетный диапазон регулировки составляет от 5 дo 100 % витков, что соответствует 20-кратному изменению n_u и Z_c.p.. При этом из (5) минимальное сопротивление срабатывания получается при 100 % включенных витков вторичной обмотки, обозначается Z_уст,min и зависит только от коэффициента n_I. Для выравнивания значений сопротивлений, вносимых в тормозной контур при регулировке уставок, предусмотрены резисторы R16-R27 в PC комплекта АKZ2 и R17-R23 в PC комплекта AKZ1.

Поскольку PC комплекта AKZ2 предназначены для реализации I и II ступеней ДЗ, регулировки числа вторичных витков для каждой ступени выполняются независимо, а переключение уставок осуществляется внешним промежуточным реле, подключающим в тормозной контур потенциал либо с резистора R28, либо с резистора R29.

Кроме перечисленных предусмотрена регулировка числа витков первичной обмотки для обеспечения постоянства минимального сопротивления срабатывания PC при разных значениях φ_м.ч.. Поскольку TAV1 выдает при φ_м.ч.=80° большее напряжение на выходе, чем при φ_м.ч.=65°, трансформатор TV1 тоже должен выдавать большее напряжение, поэтому число витков его первичной обмотки при переходе на φ_м.ч.=80^о уменьшается, а коэффициент трансформации увеличивается. Таким образом при φ_м.ч.=65° n'U=2, а при φ_м.ч.=80^о n'_u=2,5.

Трансреактор TAV1, формирующий для рабочего и тормозного контуров векторы ±n_II _p , имеет две первичные и две вторичные обмотки. Первичные обмотки включаются в токовые цепи таким образом, чтобы во вторичных обмотках наводилась ЭДС, пропорциональная геометрической разности подводимых фазных токов. Первичные обмотки выполняются в двух исполнениях: для защит с номинальным током 5 или 1 А, при этом магнитодвижущая сила первичных обмоток остается одинаковой для обоих исполнений.                                                                                                     

Чтобы ввести величины n_II_p в оба контура строго одинаковыми по модулю, нужно предусмотреть возможность независимой регулировки ЭДС вторичных обмоток TAV1. С этой целью трансреактор выполняется на сложном трехстержневом магнитопроводе (рис. 6). Первичные обмотки намотаны на среднем стержне, а вторичные - на крайних стержнях, имеющих регулируемые зазоры, изменением которых можно выравнивать ЭДС вторичных обмоток.

Благодаря наличию воздушных зазоров в стержнях ЭДС вторичных обмоток в широких пределах пропорциональны подаваемому току І_р и сдвинуты по углу на 90° в сторону опережения (n_I = n_Ie^i90°). Регулировка n_I,по углу осуществляется изменением нагрузки вторичных обмоток. Если обмотки нагружаются резисторами R10, R12сопротивлением 13 кОм, угол между напряжением U₂ на выходе TAV1 и током I_р уменьшается до 80° (n = n_Ie^i80°для ВЛ 220 кВ). Если обмотки нагружаются резисторами R9, R11сопротивлением 3,6 кОм, указанный угол уменьшается до 65° (n_I = n_Ie^i65° для ВЛ 110 кВ). Естественно, при этом U₂ несколько снижается.

Таблица 1

Регулировка n_I по модулю осуществляется ступенчато изменением числа витков первичных обмоток TAV1. Отводы этих обмоток маркируются величиной Z_уст,min. В  PC комплекта AKZ2выполнены три отвода с Z_уст,min равным 1,0; 0,5 и 0,25 Ом/фазу. В PC комплекта AKZ1 панелей ЭПЗ-1636п первичные обмотки TAV1отводов не имеют, для тех же реле панелей ЭПЗ-1636м отводами первичных обмоток TAV1 может быть   выставлено Zуст,min равное 1,0 или 1,5 Ом/фазу (последнее для удлинения III ступеней и улучшения дальнего резервирования). Минимальные уставки PC в зависимости от числа использованных первичных витков TAV1 приведены в табл.1. Здесь же приведены для удобства и значения Z_уст,max, определяемые возможностью 20-кратного изменения n_u.

Из выражения (5) и табл. 1 можно вычислить n_I. Например, для панели с I_ном=5 А при φ_м.ч.=65° и Z_уст,min= 1 Ом/фазу.

Исходя из этого выражения можно вычислить напряжение на вторичных обмотках ТАV1:

При настройке ток, подводимый к реле, I'_р пропускается через две последовательно включенные первичные обмотки TAV1(как в режиме двухфазного КЗ), т. е. фактически I_р по ранее принятым здесь обозначениям равен 2I_р. Отсюда вытекает формула, требующаяся при проверке TAV1:

U₂= Z_уст,minn'_uI'_p,                                      (11)

где I'_p- ток через две последовательно включенные обмотки TAV1. Например, для панели с I_ном=1 А при φ_м.ч.=80⁰, Z_уст,min=2,5 Ом/фазу и токе 2 А U₂=2,5X2,5•2= 12,5 В.

индуктивности U_L опережает его на те же 90°. Трансформированное U_L с обратным знаком превращается в Е_п, вводимое в рабочий и тормозной контуры и совпадающее с направлением U_p(U_AB). Контур подпитки устраняет также мертвую зону PC при близких трехфазных КЗ благодаря тому, что он настроен в резонанс на частоте 50 Гц. При глубоком снижении напряжения третьей фазы на входе контура в нем некоторое время продолжают сохраняться колебания («память»), а следовательно, и Е_п на выходе TAV2.  Существование Е_п обеспечивает правильную работу PC при трехфазном КЗ в начале ВЛ, если I ступень не имеет выдержки времени на срабатывание. Контур настраивается в резонанс регулировкой воздушного зазора в TAV2.

Особенности PCIII ступени (см. рис. 5).

1.  Реле сопротивления выполнено одноступенчатым, поэтому трансформатор TV1имеет только один комплект отводов от вторичных обмоток.

2.  Введением резистора R14в тормозной контур предоставлена возможность ослаблять его и тем самым смещать характеристику срабатывания в III квадрант на 6- 12%. Этим обеспечивается надежное переключение уставок дистанционных органов при КЗ в начале ВЛ, что важно для случаев, когда при переходе КЗ из однофазного в междуфазное I ступень оказывается выведенной блокировкой при качаниях, и отключение может произойти только по цепям неблокируемой II ступени. Возникающая при этом некоторая потеря направленности, как правило, не опасна, так как при близких КЗ «за спиной» обязаны сработать защиты, более быстродействующие, чем рассматриваемая III ступень. При КЗ на шинах с отказом защиты шин действие PC III ступени даже благоприятно.

3.  Благодаря возможности смещения характеристики срабатывания в III квадрант в целях упрощения из схемы PC исключен контур подпитки. В тех редких случаях, когда смещение характеристики срабатывания PC в III квадрант неприемлемо, приходится мириться с наличием у PC мертвой зоны, которая перекрывается токовой отсечкой и I ступенью ДЗ.

4.  Третья ступень, очевидно, имеет самую длинную зону действия. Это иногда вызывает затруднения при отстройке круговой характеристики срабатывания от тока нагрузки по ВЛ. С целью облегчения такой отстройки предусмотрена возможность превращения характеристики срабатывания из круговой в эллиптическую. Такая характеристика получается использованием переменной составляющей напряжений на выходе диодных мостов схемы сравнения. Из рис. 3 видно, что точки С и 0 характеристики получаются, если векторы U₁ и U₂ либо совпадают по фазе, либо сдвинуты на 180°. В обоих случаях переменные составляющие на выходах обоих диодных мостов (см. рис. 2) совпадают по фазе и, следовательно, их разность, прикладываемая к сглаживающему фильтру и НИ, равна нулю. Если вектор U₂ сдвинут относительно вектора U₁ на 90° (точки D и Е характеристики на рис.3), соответственно сдвинуты и мгновенные значения напряжений на выходах диодных мостов. Переменная составляющая разности мгновенных значений этих напряжений, приложенная к сглаживающему фильтру и НИ, получается в этом случае максимальной. В PC комплекта КРС-1 панели ЭПЗ-1636м (см. рис. 5) положительные полуволны переменной составляющей срезаются шунтирующей цепочкой VD8-(R25-R27) и к НИ не прикладываются, что равносильно уменьшению тока в НИ в сторону срабатывания. Таким образом, напряжение U₁ уравновешивается меньшим значением U₂, т.е.    характеристика срабатывания сжимается (точки D и Е смещаются в положения D' и Е'). Можно показать, что при промежуточных значениях углов между U₁ и U₂ точки характеристики укладываются на эллипс с осями 0С и D'E'. Регулировка эллипсности осуществляется выбором соответствующего резистора из R25—R27. Для уменьшения возможной вибрации НИ при работе PC с эллиптической характеристикой параллельно входу НИ подключается конденсатор С5.

Из опыта эксплуатации известно [6], что в случае использования эллиптической характеристики с уставкой по эллипсности e=0,5 при уменьшении тока в реле от 2I_ном. До двойного тока точной работы происходит увеличение соотношения осей эллипса более чем на 10%, что приводит к ухудшению отстройки реле от токов нагрузки. Это объясняется нелинейным изменением прямого сопротивления кремниевого диода VD8(типа Д223Б) в зависимости от протекающего по нему тока и соизмеримостью этого сопротивления со значением сопротивления резистора R25.

5. Для проверки PC под нагрузкой в TV1предусмотрена дополнительная вторичная обмотка, содержащая 1 % витков.