ОМИКРОН ОМИКРОН ОМИКРОН
Система Orphus

Терминалы релейной защиты синхронных и асинхронных элктродвигателей 6-10кВ. Расчет уставок

Терминалы релейной защиты синхронных и асинхронных элктродвигателей 6-10кВ. Расчет уставок

1. Общие сведения
2. Нормативные ссылки
3. Обозначения и сокращения
4. Защиты электродвигателей от междуфазных замыканий
4.1 Требования ПУЭ к защитам от междуфазных замыканий
4.2 Расчет уставок максимальной токовой отсечки
4.3 Дифференциальная защита электродвигателей
4.4 Расчет уставок дифференциальной защиты.
4.5 Расчет уставок защит электродвигателя с плавным пуском
5 Примеры расчета уставок защит от междуфазных замыканий
5.1 ДЗТ с очувствлением для АД
5.2 ДЗТ с уставкой меньше номинального тока АД
5.3 ДЗТ с уставкой меньше номинального тока СД
5.4 ДЗТ с уставкой меньше номинального тока СД с реакторным пуском
5.5 Токовая отсечка для двухскоростного АД
5.6 ДЗТ с током срабатывания больше номинального тока АД с плавным пуском
6 Защиты от однофазных замыканий на землю
6.1 Требования ПУЭ к защитам от ОЗЗ
6.2 Защита от ОЗЗ в терминалах БМРЗ
6.3 Расчет уставок защиты от ОЗЗ
6.4 Защита от двойных замыканий на землю
6.5 Направленная токовая защита от ОЗЗ
6.6 Неселективная защита от замыканий на землю и алгоритм «селектор направления ОЗЗ»
6.7 Примеры расчета защит от ОЗЗ
6.7.1 Токовая защита от замыканий на землю.
6.7.2 Направленная токовая защита от замыканий на землю
7 Защиты минимального напряжения
7.1 Требования ПУЭ к ЗМН
7.2 ЗМН в терминалах БМРЗ
8 Защита от потери питания
8.1 Назначение ЗПП
8.2 Требования ПУЭ к ЗПП
8.3 Характеристика алгоритмов ЗПП
8.4 ЗПП в терминалах БМРЗ
9 Защита электродвигателя от неполнофазных режимов
9.1 Требования ПУЭ к защите от неполнофазных режимов
9.2 Защита от неполнофазных режимов в терминалах БМРЗ
10 Защита электродвигателей от перегрузок.
10.1 Требования ПУЭ к защите от перегрузок.
10.2 Защиты двигателей от перегрузок в терминалах БМРЗ
10.3 Расчет уставок защиты от симметричных перегрузок
10.4 Выбор уставок защиты от затянутого пуска
10.5 Расчет уставок тепловой защиты электродвигателей
10.6 Примеры расчета защит от перегрузок
10.6.1 Защита АД от симметричных перегрузок
10.6.2  Защита АД с помощью тепловой модели
10.7 Определение постоянных времени тепловой модели
11 Защиты СД от асинхронного режима
11.1 Требования ПУЭ к защите СД от асинхронного режима
11.2 Защита СД от асинхронного режима  в терминалах БМРЗ
11.3 Пример расчета защиты СД от асинхронного режима
12 Выбор уставок для алгоритма УРОВ
13 Минимальная токовая защита электродвигателя
14 Алгоритм «функция опережающего отключения»
14.1 Назначение алгоритма ФОО
14.2 Устойчивость узлов нагрузки с СД
14.3 Алгоритм ФОО в терминалах БМРЗ-ДС
14.4 Расчет уставок алгоритма ФОО
15 Защита от колебаний нагрузки
16 Рекомендации по применению защит
Список литературы

6 Защиты от однофазных замыканий на землю

6.1 Требования ПУЭ к защитам от ОЗЗ

 

6.1.1 В ПУЭ[1] предусмотрено, что защита электродвигателей от ОЗЗ должна применяться при:

- отсутствии компенсации, когда токи замыкания на землю превышают 10 А (электродвигатели номинальной мощностью до 2 МВт) или 5 А (электродвигатели номинальной мощностью свыше 2 МВт);

- наличии компенсации, когда остаточный (суммарный) ток превышает 10А (электродвигатели номинальной мощностью до 2 МВт) или 5 А (электродвигатели номинальной мощностью свыше 2 МВт).

 

Рисунок 12 Ячейка питания УПП электродвигателя АДО-3150-6000. Расчетная характеристика ДТО

Ток срабатывания защит электродвигателей от ОЗЗ не должен превышать 10 А (электродвигатели мощностью до 2 МВт) или 5 А (электродвигатели мощностью более 2 МВт). В ПУЭ рекомендовано использовать меньшие токи срабатывания, если это не приводит к усложнению защиты от ОЗЗ.

Для защиты от ОЗЗ рекомендуется использовать трансформаторы тока нулевой последовательности, устанавливаемые, как правило, в распределительном устройстве.

Трансформаторы тока нулевой последовательности допускается устанавливать у выводов электродвигателя в фундаментной яме, если их установка в распределительном устройстве невозможна или может привести к увеличению выдержки времени срабатывания защиты.

Действие защиты электродвигателей от ОЗЗ следует предусматривать без выдержки времени, кроме тех электродвигателей, для которых требуется замедление защиты по условию отстройки от переходных процессов.

Если для отстройки защиты от переходных процессов необходимо вводить выдержку времени, то для отключения двойных замыканий на землю в различных точках должно быть установлено дополнительное токовое реле с первичным током срабатывания, выбираемым из диапазона от 50 до 200 А.

Защита от ОЗЗ должна действовать на отключение электродвигателя. В схемах защиты от ОЗЗ синхронных электродвигателей необходимо предусмотреть действие защиты на устройство автоматического гашения поля АГП (при его наличии).

 

6.2 Защита от ОЗЗ в терминалах БМРЗ

6.2.1 В терминалах БМРЗ предусмотрены двухступенчатые алгоритмы защиты от ОЗЗ.

Первая ступень алгоритма обеспечивает защиту электродвигателя при возникновении однофазного замыкания на землю.

Вторая ступень алгоритма обеспечивает защиту от двойных замыканий на землю и используется в тех случаях, когда для отстройки от переходных процессов первая ступень защиты действует с выдержкой времени.

 

6.3 Расчет уставок защиты от ОЗЗ

6.3.1 Принцип работы защиты от ОЗЗ поясняет рисунок 13.

Рисунок 13 – ОЗЗ в  сети с изолированной нейтралью

6.3.2 Пусть в кабельной линии 4 возникло ОЗЗ. После окончания переходного процесса, связанного с перезарядом емкостей сети, весь остаточный (суммарный) емкостной ток двух неповрежденных фаз этой сети будет протекать через точку ОЗЗ.

Через те присоединения, где нет ОЗЗ, будет протекать только емкостной ток защищаемых присоединений в направлении места ОЗЗ.

Применительно к электродвигателю М1 этот ток равен сумме емкостных токов кабельной линии Iс.кл.1 и двигателя Iс.дв.

Защита  от ОЗЗ не должна срабатывать при токах меньших или равных емкостному току любого присоединения, т.е. защита от ОЗЗ должна быть отстроена от собственного ёмкостного тока присоединения.

6.3.3 В зависимости от значения тока Ic.Σ защита от ОЗЗ может быть выполнена с действием на:

  • сигнализацию (при токах срабатывания меньших, чем установленные в ПУЭ);
  • отключение поврежденного электродвигателя [1].

6.3.4 Рекомендуется устанавливать нулевое значение времени срабатывания защиты от ОЗЗ.

6.3.5 Для повышения чувствительности защиты от ОЗЗ или отстройки от переходных процессов возможно задание времени срабатывания защиты равным 0,1 с.

При введении задержки на срабатывание ОЗЗ необходимо использовать защиту от двойных замыканий на землю, работающую без выдержки времени (вторая ступень алгоритма ОЗЗ в блоках БМРЗ).

6.3.6 Уставку срабатывания защиты электродвигателя от ОЗЗ по току , А, определяем по формуле:

,

(25)

где   - коэффициент отстройки защиты от ОЗЗ;

 - коэффициент возврата защиты от ОЗЗ;

 – коэффициент броска емкостного тока, обусловленного перезарядом емкостей электрической сети при ОЗЗ;

 – емкостной ток *21 защищаемого электродвигателя, А;

 – емкостной ток кабельной линии, соединяющий электродвигатель с ячейкой, А.

Значения этих коэффициентов для терминалов БМРЗ - ; ; .

Ранее при расчетах защит от ОЗЗ, выполненных на электромеханических реле, использовали другие значения коэффициентов:  =1,3;

 - от 3 до 5.

Меньшее значение коэффициента  для терминалов БМРЗ показывает, что цифровые фильтры терминала обеспечивают более эффективное ослабление броска апериодической составляющей емкостного тока.

6.3.7 В некоторых сетях собственные емкостные токи отдельных присоединений велики и соизмеримы с суммарным емкостным током сети. Использование ненаправленной токовой защиты от ОЗЗ в таких сетях невозможно и поэтому рекомендуем применять направленную защиту.

В этом случае ток срабатывания направленной токовой защиты от ОЗЗ в сети с изолированной нейтралью определяют по приведенной выше формуле (25), в которой значение  принимают равным единице.

6.3.8 Для расчётов используют ёмкость статорной обмотки электродвигателя, указанную в его паспорте.

Значения электрической ёмкости статорной обмотки некоторых типов электродвигателей приведены в таблице 2 [5].

 

Таблица 2



Электродвигатель

Емкость трех фаз

статорной обмотки, мкФ,

при номинальном напряжении

Тип

Мощность, кВт

6 кВ

10 кВ

СТД - 5000 - 2

5000

0,085

0,11

СТД - 6300 - 2

6300

0,11

0,11

СТД - 8000 - 2

8000

0,11

0,17

СТД - 10000 - 2

10000

0,15

0,17

СТД - 12500 - 2

12500

0,15

0,22

6.3.9 При отсутствии информации в паспорте двигателя, ёмкостной ток электродвигателя , А, можно определить по соотношениям (26) – (28), заимствованным из [7]:

  • для АД с номинальным напряжением 6 кВ:

.

(26)

  • для АД с номинальным напряжением 10 кВ:

 

.

(27)

В формулах (26) и (27) ,МВА - полная мощность АД.

      6.3.10 Если паспорте электродвигателя не указана его полная мощность , МВА, её можно найти, используя формулу (28):

.

(28)

где  - номинальная мощность на валу электродвигателя, МВт.

Остальные обозначения в формуле (28) аналогичны приведенным выше.

6.3.11 Значение емкостного тока синхронных электродвигателей напряжением выше 1 кВ можно найти, используя формулы (29) – (31), приведенные в [8].

Ёмкостной ток СД при ОЗЗ , А, вычисляют по формуле:

  .

(29)

где  - электрическая емкость двигателя, Ф;

 - номинальное напряжение двигателя, В;

 - номинальная частота напряжения питающей сети, Гц.

Ёмкость статорных обмотокявнополюсного СД Сдв, Ф, находят по формуле:

.

(30)

где  – полная мощность электродвигателя, кВА;

 – номинальное междуфазное напряжение двигателя, В;

 – синхронная частота вращения двигателя, об/мин;

Ёмкость обмоток одной фазы неявнополюясных синхронных и асинхронных электродвигателей Сдв, Ф, можно найти по формуле:

.

(31)

где  – полная мощность электродвигателя, МВА;

 - номинальное междуфазное напряжение двигателя, кВ.

6.3.11 Для нахождения удельного емкостного тока кабельной линии  с бумажной изоляцией можно использовать таблицу 3 [7].

Таблица 3



Площадь сечения жил кабеля, мм2

Удельный ёмкостной ток IC, А/км,

при напряжении сети

6 кВ

10 кВ

16

0,40

0,55

25

0,50

0,65

35

0,58

0,72

50

0,68

0,80

70

0,80

0,92

95

0,90

1,04

120

1,00

1,16

150

1,18

1,30

185

1,25

1,47

240

1,45

1,70

6.3.12 При отсутствии информации об удельной ёмкости кабеля, ёмкостной ток , А, кабельной линии можно определить по приближенной формуле, приведенной в [7]:

,

(32)

где – номинальное линейное напряжение кабельной линии, кВ;

 – длина кабельной линии, км.

Для кабелей с изоляцией из сшитого полиэтилена точное значение удельного емкостного тока необходимо запросить у завода изготовителя на данную партию кабельной продукции

6.3.13 ПУЭ допускает использовать изолированную нейтраль в тех случаях, когда суммарный емкостной ток ICS не превышает 30 А (для сети напряжением 6 кВ) или 20 А (для напряжением сети 10 кВ) [1].

В сетях с резистивным заземлением нейтрали суммарное значение тока ОЗЗ , А, определяют по формуле:

,

(33)

где   – суммарное значение емкостного тока сети;

 - активный ток, протекающий через резистор заземления нейтрали.

6.3.14 Для машин небольшой мощности и коротких кабельных линий, с помощью которых подключен электродвигатель, расчетное значение уставки срабатывания защиты может оказаться меньше минимального тока срабатывания терминала. В этом случае уставку срабатывания защиты принимают равной минимальному току срабатывания защиты.

6.3.15 Оценку коэффициента чувствительности защиты при ОЗЗ  выполняют по формуле:

,

(34)

где  – суммарное значение емкостного тока сети при ОЗЗ, А.

Коэффициент чувствительности должен быть не меньше 1,5 [1].

6.3.16 Перед вводом уставки 3I0 в терминал БМРЗ, следует перевести её во вторичные значения в соответствии с коэффициентом трансформации ТТНП (таблица 4).

Таблица 4



Тип ТТНП

Коэффициент трансформации

ТЗЛ

1/25

ТЗЛМ

1/25

ТЗР

1/18

ТЗРЛ

1/30

6.3.17 Для реализации селективной защиты от ОЗЗ для двухскоростных двигателей рекомендуется применять отдельные ТТНП на каждую частоту вращения.

Информация о некоторых типах ТТНП приведена в таблице 4.

В терминалах БМРЗ-ДВА для этого предусмотрены два входа для токов нулевой последовательности.

Расчеты защиты от ОЗЗ для двухскоростного двигателя выполняют отдельно для каждой частоты вращения.

 

6.4 Защита от двойных замыканий на землю

 

6.4.1 При использовании защиты от ОЗЗ, работающей с выдержкой времени для отстройки от переходных процессов, необходимо применять защиту от двойных замыканий на землю, работающую без выдержки времени. Согласно ПУЭ [1], уставку срабатывания этой защиты по току выбирают от 50 до 200 А.

Ток срабатывания защиты должен быть отстроен от максимального значения тока небаланса, соответствующего пусковому току электродвигателя.

Уставку срабатывания защиты от двойных замыканий на землю по току , А, определяют по формуле:

(35)

где   - коэффициент отстройки;

 – коэффициент несимметрии *22 ;

 - пусковой ток электродвигателя, А;

- коэффициент пуска;

 - номинальный ток электродвигателя, А.

Для сетей с изолированной нейтралью . Для сетей с резистивным заземлением нейтрали .

6.5 Направленная токовая защита от ОЗЗ

 

6.5.1 Направленную токовую защиту от ОЗЗ в сетях с изолированной или резистивно-заземленной нейтралью применяют для:

- обеспечения селективности защиты;

- повышения чувствительности защиты (как дополнительный способ).

Применение направленной защиты в сетях с изолированной нейтралью необходимо только в случаях, когда уставка срабатывания защиты от однофазных замыканий на землю равна или больше суммарного значения тока ОЗЗ сети .

Необходимым условием для  применения направленной защиты является обеспечение суммарного тока при ОЗЗ на защищаемом присоединении не менее 40 % от номинального тока трансформатора тока нулевой последовательности, тогда угловая погрешность ТТНП не превысит 360 (рисунок 14).

При повреждении измерительных цепей напряжения защита должна переводиться в ненаправленный режим, при этом возможно её неселективное действие.

Для повышения чувствительности защиту выполняют с выдержкой времени 0,1 с. При этом время срабатывания токовой защиты от ОЗЗ tс.з = 0,1 с выбрано по условию отстройки от длительности переходных процессов.



Рисунок 14 - Зависимость токовой fi и угловой δ погрешности

некомпенсированного ТТ в зависимости от кратности первичного тока I1 к номинальному току I (по [9])

Для обеспечения коэффициента чувствительности не менее 1,5, уставка срабатывания направленной защиты от ОЗЗ , А, должна удовлетворять условию:

(36)

Характеристики *23 направленной защиты от ОЗЗ для сетей с изолированной и заземленной нейтралью приведены на рисунке 15.

В блоках БМРЗ предусмотрена возможность изменения угла jмч. Для сети с изолированной нейтралью рекомендуется устанавливать угол jмч равным плюс 540. Это обусловлено тем, что емкостной ток сети на поврежденном присоединении будет отставать от напряжения 3U0 на 900, при этом возможные угловые погрешности ТТНП компенсируются смещением характеристики на указанный угол.

  • Для сети с нейтралью, заземленной через высокоомный резистор, рекомендуется устанавливать угол jмч равным плюс 1350 (см. рисунок 15, б). В этом случае рекомендуется проверить корректность работы реле направления мощности нулевой последовательности на основании расчета угла тока сети при ОЗЗ на поврежденном присоединении.

Расчет угла между вектором тока 3I0 и вектором напряжения 3U0 при ОЗЗ осуществляется на основании суммарного емкостного тока ОЗЗ сети и номинального сопротивления резистора нейтрали по формуле:

,

(37)

где ,  - активная и ёмкостная составляющие тока ОЗЗ, А.

а)

б)

Рисунок 15 – Характеристики направленной защиты от ОЗЗ для сети

с изолированной (а) и заземленной через высокоомный резистор (б)

нейтралью

 

6.6 Неселективная защита от замыканий на землю и

алгоритм «селектор направления ОЗЗ»

6.6.1 В тех случаях, когда невозможно обеспечить селективное действие защиты от ОЗЗ, применяют алгоритм неселективной защиты от ОЗЗ, срабатывающий при превышении напряжением  уставки .

Как правило, уставка  выбирается из диапазона от 10 до 20В (во вторичных значениях). Алгоритм неселективной защиты от ОЗЗ всегда выполняют с действием на сигнализацию.

6.6.2 При действии неселективной защиты на сигнал, обслуживающий персонал должен определить присоединение с ОЗЗ.

Чаще всего это выполняется последовательным отключением/включением присоединений с контролем напряжения нулевой последовательности. Для минимизации числа отключений/включений, выполняемых персоналом при поиске присоединения, в котором произошло ОЗЗ, в терминалах БМРЗ-УЗД и БМРЗ-ДВА реализован алгоритм «селектор направления ОЗЗ», также действующий на сигнализацию.

Работа алгоритма СНОЗЗ основана на контроле составляющих переходного процесса ОЗЗ в первый момент возникновения замыкания на землю. Пуск алгоритма происходит при скачкообразном увеличении напряжения 3U0 сверх заданной уставки.

Одновременно алгоритм СНОЗЗ контролирует изменение направления полной мощности нулевой последовательности P0. При направлении P0 в сторону защищаемого объекта, срабатывания алгоритма СНОЗЗ не происходит, а при направлении в сторону шин алгоритм СНОЗЗ фиксирует наличие однофазного замыкания на защищаемом присоединении и включает соответствующий светодиод на лицевой панели БМРЗ.

Наличие такой информации позволяет персоналу минимизировать количество отключений потребителей.

6.6.3 Для правильной работы алгоритма СНОЗЗ необходимо задать уставки:

  • по напряжению нулевой последовательности 3U0> (используется уставка неселективной защиты от ОЗЗ);
  • по аварийной составляющей напряжения нулевой последовательности 3U0> а.с. (рекомендуемое значение 3U0> а. с. - 10 В);
  • по углу ФМЧ для реле направления мощности нулевой последовательности (выбирают в соответствии с рекомендациями раздела 6.5).

6.6.4 Для правильного определения терминалами БМРЗ-УЗД и

БМРЗ-ДВА направления однофазного замыкания необходимо обеспечить правильное подключение трансформатора тока нулевой последовательности и трансформатора напряжения.

 

 

 

6.7 Примеры расчета защит от ОЗЗ

6.7.1 Токовая защита от замыканий на землю.

6.7.1.1 Требуется определить параметры защиты от замыканий на землю АД серии А4, работающего в сети с изолированной нейтралью.

Электродвигатель подключен кабелем с бумажной изоляцией и медными жилами сечением 185 мм2. Длина кабеля -  40 метров.

Суммарное значение тока ОЗЗ на частоте 50 Гц сети, в которой работает этот АД, на вводах питания двигателя, составляет .

В схеме защиты применен ТТНП типа ТЗР

Исходные данные для расчета:

номинальная мощность на валу двигателя, ...................... 630 кВт

коэффициент мощности,  ................................................ 0,88

напряжение, ................................................................ 6 кВ

кпд, ................................................................................. 0,952

кратность пускового тока, .............................................. 5,5

значение тока трехфазного КЗ на вводах питания АД, ........ 5,5 кА

6.7.1.2 Полную мощность двигателя  находим по формуле (28):

 МВА.

6.7.1.3 Ёмкостной ток двигателя  вычисляем по формуле (26):

 А.

6.7.1.4 Используем для определения  емкостного тока двигателя второй способ.

Электрическую ёмкость одной фазы электродвигателя  найдем по формуле (30):

  Ф.

Значение емкостного тока двигателя  при известной ёмкости  вычисляем по формуле (29):

 А.

        Результаты расчетов первым и вторым способом одинаковы.

6.7.1.5 Ёмкостной ток кабельной линии  находим, используя данные, приведенные в таблице 3:

 А.

(38)

6.7.1.6 Уставку срабатывания защиты от ОЗЗ по току  в первичных значениях найдем по формуле (25):

 А.

6.7.1.7 Коэффициент чувствительности защиты от ОЗЗ  вычисляем по формуле (34):

Защита соответствует требованиям, установленным в ПУЭ, так как расчетное значение коэффициента чувствительности превышает 1,5.

6.7.1.8 Ток срабатывания защиты  во вторичных значениях найдем учитывая коэффициент трансформации ТТНП типа ТЗР, используя соотношение:

  А.

(39)

6.7.1.9 Для повышения стабильности срабатывания защиты принимаем выдержку времени равной 0,1 с.

6.7.1.10 Номинальный ток электродвигателя находим по формуле (1):

 А.

6.7.1.11 Уставку срабатывания защиты от двойных замыканий на землю вычисляем по формуле (35):

 А.

По требованиям ПУЭ уставка данной защиты должна быть выбрана из диапазона от 50 до 200А, поэтому принимаем уставку срабатывания:

 = 100 А.

6.7.1.12 Вторая ступень защиты от замыканий на землю (защита от двойных замыканий на землю) работает без выдержки времени.

6.7.2 Направленная токовая защита от замыканий на землю

 

6.7.2.1 Необходимо рассчитать защиту от замыканий на землю синхронного электродвигателя типа СТД-6300-2, работающего в сети с изолированной нейтралью.

Электродвигатель подключен тремя трехфазными кабелями с бумажной изоляцией. Сечение медных жил - 185 мм2  Длина кабеля -  100 метров.

Суммарное значение тока ОЗЗ на частоте 50 Гц на вводах питания двигателя, составляетА.

Для отстройки от переходных режимов необходимо применить ОЗЗ с выдержкой времени.

Исходные данные для расчета:

номинальная мощность на валу двигателя, ...................... 6300 кВт

коэффициент мощности,  (см. ГОСТ Р 52776-2007)............. 0,9

напряжение, ................................................................ 10 кВ

кпд, ................................................................................. 0,975

кратность пускового тока, .............................................. 6,28

6.7.2.2 Ёмкость статорной обмотки этого двигателя выбираем из таблицы 2 и выполняем расчет значения емкостного тока электродвигателя , по формуле (27):

 А.

6.7.2.3 По формуле (32) найдем емкостной ток Iемк.кл трех кабельных линий длиной 100 м каждая:

 А.

6.7.2.4 Ток срабатывания защиты от ОЗЗ двигателя СТД-6300-2 в первичных значениях выбираем по формуле (25):

 А.

Ток срабатывания защиты от ОЗЗ  оказался больше суммарного емкостного тока сети , поэтому необходимо применить направленную защиту от замыканий на землю.

6.7.2.5 Уставку срабатывания по току направленной защиты от ОЗЗ выбираем по соотношению (36):

 А.

Выбираем ток срабатывания защиты  А.

6.7.2.6 Коэффициент чувствительности защиты вычисляем по (34): 

Защита удовлетворяет требованиям ПУЭ, так как .

6.7.2.7 Поскольку двигатель работает в сети с изолированной нейтралью, характеристику работы направленной защиты от ОЗЗ выбираем в соответствии с рисунком 16.

6.7.2.8 Ток срабатывания защиты во вторичных значениях найдем по формуле (39), учитывающий коэффициент трансформации ТТНП нулевой последовательности типа ТЗР:

  А.

6.7.2.9 Для повышения стабильности срабатывания защиты принимаем выдержку времени первой ступени защиты от замыканий на землю равной 0,1 с.

6.7.2.10 Номинальный ток электродвигателя Iном.дв   находим по (1):

 А.

6.7.2.11 Уставку срабатывания защиты от двойных замыканий на землю  находим по формуле (35):

 А.

По требованиям ПУЭ уставка данной защиты должна быть выбрана из диапазона от 50 до 200 А, поэтому выбираем:

 А.

6.7.2.12 Вторая ступень защиты от замыканий на землю (защита от двойных замыканий на землю) работает без выдержки времени.

*21 Например, на рисунке 13 емкостные токи присоединения 1 обозначены как Iс.кл.1  (кабельная линия) и Iс.дв (электродвигатель).

*22 Коэффициент, показывающий допустимое значение токов нулевой последовательности, обусловленных резистивным заземлением нейтрали при несимметрии напряжения питающей сети и разбросом индуктивных сопротивлений фазных обмоток электродвигателя

*23 В блоках БМРЗ выпущенных ранее 2012 года, характеристика направления мощности нулевой последовательности может отличаться от приведенной. В таком случае, следует руководствоваться характеристикой, приведенной в руководстве по эксплуатации на конкретный блок.

НТЦ "Механотроника"

31 Январь, 2013              73967              ]]>Печать]]>
6 / 30 ( Отлично )

Добавить комментарий

Ваше имя

Текст

Контрольный вопрос

Dвa pлюs тpi ? (цифрой)


Вверх страницы