ДЗТ 13/3 и 13/4 - реле дифференциальное с торможением

1. Технические характеристики дифференциального реле с магнитным торможением ДЗТ 13/3 и 13/4

2. Описание, проверка и наладка дифференциального реле с магнитным торможением ДЗТ 11, ДЗТ 11/2, 11/3, 11/4, ДЗТ 13, ДЗТ 13/2, ДЗТ 13/3, 13/4, ДЗТ 14 и МЗТ-11

3. Нормы времени и объем работ при техническом обслуживании реле дифференциальные РНТ-562 - РНТ-567, ДЗТ-1(2), ДЗТ-11 - ДЗТ-14, ДЗТ-21(23), МЗТ-11

1. Технические характеристики дифференциального реле с магнитным торможением ДЗТ 13/3 и 13/4

Расположение обмоток на магнитопроводе НТТ и схема внутренних соединений даны на рис. 1 и 2 соответственно.

Рис. 34. Схемы реле ДЗТ 13/3.

а — схема расположения обмоток на магннтопроводе; б —схема внутренних соединений и включения реле. 1₁, 1₂, 1₃ — первая, вторая и третья рабочие обмотки; 2₁, 2_2, 2₃ —первая,  вторая и третья вторичные обмотки; 3₁, 3₂, 3₃  — первая, вторая и третья тормозные обмотки.

Рис. 2. Схемы реле ДЗТ 13/4.
а — схема расположения обмоток на магнитопроводе;  б — схема внутренних соединений и включения реле; 1₁, 1₂, 1₃ — первая, вторая и третья рабочие обмотки; 2₁, 2_2, 2₃ —первая,  вторая и третья вторичные обмотки; 3₁, 3₂, 3₃  — первая, вторая и третья тормозные обмотки.

Реле имеют по три тормозных обмотки.

Уставка тока срабатывания реле (при н.с.0.н.cр= 100 а) мо­жет регулироваться в пределах: для первой рабочей обмотки 0,345 — 2 а и для второй рабочей обмотки 0,585 — 4 а. Для третьей рабочей обмотки  3,7 — 33,3 а для реле ДЗТ 13/3 и 2,28 — 5 а для реле 13/4.
Тормозные характеристики реле даны на рис. 3.

Рис. 3. Тормозные характеристики реле ДЗТ 14.

А, Б, В — зоны срабатывания и торможения реле; 1, 2, 3 и 4— характеристики при различном натяжении пружины.

Коэффициент торможения реле Кт определяется по кривой 2 рис. 3 при Н.С.т=600 а.

Максимально допустимый длительный ток рабочих и тормозных обмоток в нормальном режиме равен:

а) при включении всех витков — 0,7 а для первой рабочей, пер­вой и второй тормозных обмоток, 1,2 а для второй рабочей и третьей тормозной обмоток и 10 а для третьей рабочей обмотки реле ДЗТ 13/3 и 8 а реле ДЗТ 13/4;

б) 1,5 а по 90 виткам первой рабочей и по всем виткам первой и второй тормозных обмоток 2,5 а по 49 виткам второй рабочей и по всем виткам третьей тормозной обмотки, 10 а по всем виткам третьей рабочей обмотки реле ДЗТ 13/3 и 8 а для реле ДЗТ 13/4.

Сопротивление рабочих обмоток с полным числом витков, изме­ренное на постоянном токе, составляет не более: 6,4 ом для первой рабочей, 3,9 ом для второй рабочей, 0,14 ом (для реле ДЗТ 13/3) и 0,37 ом (для реле ДЗТ 13/4) для третьей рабочей обмоток.

Потребление первой или второй тормозной обмотки с полным числом витков в нормальном режиме при токе 1 а составляет не более 30 ва, потребление третьей тормозной обмотки при токе 1 а составляет не более 20 ва.

Мощность, потребляемая обмотками реле с полным числом вит­ков в аварийном режиме, составляет не более: первой или второй тормозной и первой рабочей обмоток при токе 1 а — 130 ва, третьей тормозной и второй рабочей обмоток при токе 1а — 80 ва, третьей рабочей обмотки при токе 5 а — 85 ва (для реле ДЗТ 13/3) и 150 ва (для реле ДЗТ 13/4).

Обмоточные данные реле и параметры элементов схемы приведены в табл. 1.

Таблица 1.

Обмоточные данные реле

	ДЗТ-13/3, ДЗТ-13/4. Схема внутренних соединений
	Основные размеры
	Разметка отверствий

Дополнительно о реле диф.реле РНТ, ДЗТ Вы можете найти в книгах:

1. Реле РНТ и ДЗТ в схемах дифференциальных защит. Овчинников В.В. Удрис А.П.

2. Реле РНТ в схемах дифференциальных защит - Овчинников В.В.

3. Методические указания по техническому обслуживанию дифференциальных защит с реле серии РНТ и ДЗТ-10 МУ 34-70-038-83

4. Дифференциальные защиты трансорматоров с реле типа ДЗТ-21 (ДЗТ-23) - Голанцев Е.Б., МолчановВ.В.

>> 2. Описание, проверка и наладка дифференциального реле с магнитным торможением ДЗТ 11, ДЗТ 11/2, 11/3, 11/4, ДЗТ 13, ДЗТ 13/2, ДЗТ 13/3, 13/4, ДЗТ 14 и МЗТ-11

>> 3. Нормы времени и объем при техническом обслуживании реле дифференциальные РНТ-562 - РНТ-567, ДЗТ-1(2), ДЗТ-11 - ДЗТ-14, ДЗТ-21(23), МЗТ-11

[pagenext]

2. Описание, проверка и наладка дифференциального реле с магнитным торможением ДЗТ 11, ДЗТ 11/2, 11/3, 11/4, ДЗТ 13, ДЗТ 13/2, ДЗТ 13/3, 13/4, ДЗТ 14 и МЗТ-11

В серию ДЗТ-10 входят реле типов ДЗТ-11, ДЗТ-11/2, ДЗТ-11/3, ДЗТ-11/4, ДЗТ-11/5, ДЗТ-13, ДЗТ-13/2, ДЗТ-13/3, ДЗТ-13/4, ДЗТ-14. Реле МЗТ-11 лучше рассматривать совместно с реле серии ДЗТ-10, так как оно конструктвно и по характеристикам аналогично реле ДЗТ-11 - ДЗТ 11/5 и отличается тем, что при отсутствии уравнительных обмоток имеет только одну рабочую обмотку. Это объясняется тем, что рабочая обмотка реле МЗТ-11 обтекается током только одного трансформатора тока, а не разностью (или суммой) токов трансформаторов тока, установленных по концам защищаемого объекта.

Реле МЗТ-11 предназначено для максимальной токовой защиты одной фазы регулировочных автотрансформаторов и соединительной проводки между автотрансформатором и последовательным трансформатором. Реле ДЗТ-11/5 предназначено для дифференциальной защиты одной фазы генераторов. Реле ДЗТ-11 , ДЗТ-11/2 , ДЗТ-11/3 , ДЗТ-11/4, ДЗТ-13, ДЗТ-13/2 , ДЗТ 13/3 , ДЗТ-14 предназначены для дифференциальной защиты одной фазы силовых трансформаторов. Принципиальная схема реле ДЗТ-11/4 подобна схеме реле ДЗТ-11/3 только тормозная обмотка этого реле, имеющая отводы от 0, 10, 20, 30, 25, 65, 105 и 145 витков, включена последовательно не с обмоткой w_3р, а с обмоткой w_1p. Устранением на обмотки w_4т можно получить принципиальную схему реле ДЗТ-13. Принципиальная схема реле ДЗТ-13/4 отличается от схемы реле ДЗТ-13/3 только числом витков обмотки w3p. У реле ДЗТ-13/4 эта обмотка имеет отводы от 0, 1, 2, 3, 4, 20, 25, 30, 35 и 40 витков.

Реле ДЗТ-11—ДЗТ-11/5 и МЗТ-11 обеспечивают но лучение тормозных характеристик от одной группы измерительных трансформаторов тока. Они имеют по одному трансформатору НТТ с одной тормозной обмоткой и отличаются числом витков и количеством рабочих и уравнительных обмоток. Реле ДЗТ-11 и ДЗТ-11/2 имеют одну рабочую и две уравнительные обмотки, ДЗТ-11/3 и ДЗТ-11/4 имеют три рабочие обмотки. ДЗТ-11/5 и МЗТ-11 имеют одну рабочую обмотку. Рабочая обмотка реле ДЗТ-11/5 имеет один отвод от половины числа витков. Рабочие обмотки других реле, а также уравнительные и тормозные обмотки имеют большое количество отводов, с помощью которых ступенчато, через небольшие интервалы, можно изменять ток срабатывания и коэффициент торможения. Количество включенных витков рабочих, уравнительных и тормозных обмоток определяется сложением чисел, выбитых у гнезд регулировочной колодки, в которые ввернуты винты.

Реле ДЗТ-13, ДЗТ-13/2, ДЗТ-13/3, ДЗТ-13/4, ДЗТ-14 предназначены для токовой дифференциальной защиты одной фазы силовых трехобмоточных трансформаторов.

Реле ДЗТ-13—ДЗТ-13/4 обеспечивают торможение от трех групп, а реле ДЗТ-14 — от четырех групп измерительных трансформаторов тока. Они имеют три или соответственно четыре тормозные обмотки. Реле ДЗТ-13 — ДЗТ-13/4 состоят из трех, а реле ДЗТ-14 — из четырех одинаковых НТТ, магнитопроводы которых точно такие же, как у реле ДЗТ-11. Средние стержни всех НТТ охватываются одной общей катушкой, содержащей рабочие обмотки. Каждый из НТТ аналогично реле ДЗТ-11 (рис. 4-6) имеет вторичные и тормозные обмотки. Каждая вторичная обмотка шунтируется регулируемым резистором Rш, а к одинаковым частям вторичных обмоток, соединенных параллельно, включен один исполнительный орган (реле тока РТ-40).

Зона срабатывания или несрабатывания тормозных характеристик этих реле зависит не только от угла между тормозным и рабочим током, но и от схемы питания тормозных обмоток. Тормозные характеристики реле ДЗТ-13—ДЗТ-13/4 показаны на рис. 4-22, а для реле ДЗТ-14 — на рис. 4-23. При определении этих характеристик приняты три схемы соединения тормозных обмоток, по которым пропускается тормозной ток:

последовательное соединение двух обмоток;

последовательное соединение двух параллельно включенных обмоток с третьей;

последовательное соединение трех параллельно включенных обмоток с четвертой.

При этом у всех тормозных обмоток число включенных витков одинаковое. Поэтому для всех трех схем соединения м. д. с. тормозных обмоток равна удвоенному произведению величины тормозного тока на число витков одной тормозной обмотки. Первая схема соединения применяется для всех этих типов реле, вторая - -только для реле ДЗТ-13 и третья — для реле ДЗТ-14. При одном и том же значении м. д. с. тормозных обмоток тормозной эффект при соединении обмоток по первой схеме сильнее, чем при соединении по второй или третьей схеме.

При прохождении тормозного тока по двум последовательно соединенным обмоткам у этих двух НТТ ухудшается трансформация между рабочей и ито-ричной обмоткой. У других НТТ этого ухудшения трансформации нет, но вторичные обмотки этих НТТ, не имеющих торможения, оказываются зашунтированными параллельно включенными вторичными обмотками НТТ с торможением, индуктивное сопротивление которых из-за тормозного тока резко уменьшается. В результате доля тока вторичных обмоток НТТ без торможения, проходящая по исполнительному органу, уменьшается и происходит торможение реле в целом. При распределении тормозного тока по нескольким параллельно включенным тормозным обмоткам степень насыщения каждого НТТ уменьшается и общий тормозной эффект снижается.

Коэффициент торможения реле ДЗТ-11— ДЗТ-11/5 и МЗТ-11 определяется при м. д. с. тормозных обмоток, равной 300 А. При этом по нижней кривой тормозной характеристики определяем Fр = 240 А. В зависимости от числа включенных витков тормозной (wт) и рабочей (wp) обмотки коэффициент торможении равен

Для остальных типов реле коэффициент торможения вычисляется по кривым. При м. д. с. тормозных обмоток, равной 600 А, по нижней кривой тормозной характеристики определяется м. д. с. рабочих обмоток. Для реле ДЗТ-13, например, Fp = 180 А. Ввиду того что м. д с. тормозных обмоток на этих рисунках равно удвоенному произведению тормозного тока на число витков одной тормозной обмотки, коэффициент торможения равен:

Величина тока срабатывания и диапазон изменения тока срабатывания при отсутствии торможения реле ДЗТ и МЗТ рассчитывается по числу витков рабочих обмоток, обтекаемых током, исходя из того, что м.д. с. срабатывания равна 100 А.

2. Проверка и наладка дифференциального реле с магнитным торможением ДЗТ 11, ДЗТ 11/2, 11/3, 11/4, ДЗТ 13, ДЗТ 13/2, ДЗТ 13/3, 13/4, ДЗТ 14 и МЗТ-11

Реле содержит много винтовых соединений в цепях обмоток реле. Поэтому прежде всего проверяется затяжка всех винтовых соединений реле.

Реле ДЗТ, РНТ, МЗТ являются токовыми реле, ха рактеристики которых гарантируются при синусоидальном токе. Так как реле представляет собой нелинейное сопротивление, то при испытаниях для получения тока от источника напряжения последовательно с реле включается такой линейный резистор, падение напряжения на котором примерно в 10 раз превышает падение напри жения на входных зажимах реле. При испытаниях ре.че устанавливается в вертикальной плоскости с отклонением не более чем на ±5°, так как ток срабатывания исполнительного органа изменяется при отклонении реле от вертикали. Исполнительный орган (реле тока РТ-40) одинаков для всех типов реле РНТ, ДЗТ, МЗТ, и калибровка и регулировка его также одинаковы. Регулировка исполнительного органа отличается от регулировки обычного реле РТ-40 только малым зазором (0,3 — 0,4 мм) между полкой якоря в притянутом положении и полюсами сердечника. Уменьшение этого зазора в реле РТ-40 приводит к уменьшению коэффициента возврата. Но реле РНТ, ДЗТ и МЗТ применяются в схемах защит без выдержки времени, поэтому жестких требований к их коэффициенту возврата нет. Исполнительный орган калибруется отдельно от схемы реле. Указатель реле должен находиться на риске шкалы. Исполнительный орган должен срабатывать при синусоидальном токе 0,16—0,17 А. Напряжение на его обмотке в момент срабатывания должно быть равным 3,5— 3,6 В. Напряжение срабатывания исполнительного органа определяет индукцию в сердечнике НТТ, а следовательно, и его отстройку от апериодической составляющей тока и тормозные характеристики. Изменение тока срабатывания исполнительного органа при калибровке производится изменением натяжения возвратной пружины, а изменение напряжения срабатывания — изменением начального положения якоря. В начальном и в конечном положении якоря после срабатывания между упорными винтами и якорем должен быть небольшой (не более 1 мм) зазор. При такой регулировке благодаря упругости неподвижных размыкающих и замыкающих контактов уменьшается вибрация подвижной системы реле, вызванная переменной составляющей электромагнитного момента. Срабатывание реле должно происходить четко, без вибрации контактов.

Проверка м. д. с. срабатывания реле производится в полной схеме реле подачей тока на рабочие или уравнительные обмотки при отсутствии тока в тормозных обмотках реке ДЗТ и МЗТ и при замкнутой цепи коротко-замкнутой обмотки реле РНТ. Для всех реле м. д. с. срабатывания должна быть равной 100±5 А. При откалиброванном исполнительном органе подрегулировка м. д. с. срабатывания производится изменением значения сопротивления резисторов, включенных во вторичную обмотку НТТ. Изменение м. д. с. срабатывания изменением калибровки исполнительного органа недопустимо, так как это приведет к изменению тормозных характеристик и характеристик отстройки от апериодической составляющей. Магнитодвижущая сила срабатывания реле ДЗТ-13, ДЗТ-13/2, ДЗТ-13/3, ДЗТ-13/4. ДТЗ-14 регулируется отдельно для каждого НТТ. Исполнительный орган поочередно подключается к каждой вторичной обмотке. Сопротивление соответствующего резистора следует изменить так, чтобы м. д. с. срабатывания реле равнялась 107+5 А. Тогда при параллельном соединении всех вторичных обмоток НТТ м. д. с. срабатывания реле з целом равна 100±5 А.

Характеристика отстройки от апериодической составляющей реле РНТ определяется при пропускании по одинаковому числу витков разных первичных обмоток постоянного и синусоидального тока. Для переменного тока обмотка реле, по которой пропускается постоянный ток, представляет собой цепь, замкнутую через источник постоянного тока. Поэтому для исключения размагничивающего действия цепи постоянного тока напряжение источника постоянного тока должно быть не менее 220 В с тем, чтобы сопротивление реостатов в этой цепи было достаточно большим. Для определенных значении постоянного тока определяется синусоидальный ток срабатывания. Загрубление реле g вычисляется как отношение синусоидального тока срабатывания при наличии постоянного тока к синусоидальному току срабатывания без постоянного тока. Величина смещения синусоидального тока относительно нулевой линии k определяется как отношение величины постоянного тока к величине синусоидального тока срабатывания при наличии постоянного тока.

Проверка тормозных характеристик реле ДЗТ и МЗТ производится при подаче одного тока в рабочую или уравнительную обмотку и другого тока — в тормозные обмотки. Для заданных значений тормозного тока определяется значение рабочего тока, при котором реле срабатывает. Для изменения угла сдвига фаз между рабочим и тормозным током применяют либо фазорегулятор, либо подключение одной цепи тока к различным линейным или фазным напряжениям сети переменного тока. Наибольшее торможение получается при углах сдвига фаз токов близких к нулю, а наименьшее торможение — при углах, близких к 90°.

При проверке коэффициента надежности отключают исполнительный орган от схемы реле и измеряют ток его срабатывания при питании от источника синусоидального тока (I'ср). После этого исполнительный орган подключают к реле и определяют первичный ток срабатывания I_ср при питании рабочей или уравнительной обмотки у реле РНТ и последовательно соединенных рабочей и тормозной обмоток у реле ДЗТ и МЗТ. В последнем случае число витков обмоток выбирается так, чтобы коэффициент торможения равнялся 0,35. Затем по этим же обмоткам пропускают ток, в 2 или 5 раз превышающий ток срабатывания I_ср. Указатель на шкале исполнительного органа ставится в такое положение, чтобы срабатывание реле происходило точно при токе 2IСр или 5I_ср. После этого исполнительный орган снова отключают от схемы реле и, не изменяя положения указателя шкалы, определяют ток срабатывания Гср. Коэффициент надежности рассчитывается по выражению кн=I"_ср/I'_ср

В случае необходимости проверка правильности выполнения отводов рабочей и уравнительной обмоток производится по неизменности м. д. с. срабатывания определением тока срабатывания при различных числах витков. Проверку правильности выполнения отводов тормозных обмоток, а также рабочих и уравнительных обмоток можно производить измерением падения напряжения на отводах обмотки при пропускании тока через эту обмотку. Падение напряжения на отводах пропорционально числу витков отводов. Так как при пропускании тока через обмотки НТТ этот трансформатор может насыщаться, то для измерения падения напряжения на отводах должны использоваться приборы, пригодные для измерения несинусоидальных величин. Например, широко распространенные приборы выпрямительной системы не пригодны для этих измерений.

У реле ДЗТ и МЗТ тормозные обмотки включены так, что от тока, протекающего по этим обмоткам, э.д. с. во вторичной обмотке НТТ. а следовательно, и в рабочей и уравнительной обмотках не наводится. Для проверки отсутствия взаимоиндукции между тормозной и вторичной обмотками пропускают через тормозную обмотку ток такой величины, чтобы м. д. с. тормозных обмоток была равна примерно 150 А. При этом величина напряжения, измеренная на обмотке исполнительного органа на пределе измерения вольтметра примерно 5 В, должна практически равняться нулю.

В нормальном режиме, несмотря на то что рабочие и уравнительные обмотки обтекаются током, суммарный магнитный поток в сердечнике НТТ равен нулю. Поэтому в лабораторных условиях при проверке на нагревание согласно таблицы по рабочим и уравнительным обмоткам пропускается постоянный ток.

Допустимые токи реле

>>1. Технические характеристики дифференциального реле с магнитным торможением ДЗТ 13/3 и 13/4

>> 3. Нормы времени и объем при техническом обслуживании реле дифференциальные РНТ-562 - РНТ-567, ДЗТ-1(2), ДЗТ-11 - ДЗТ-14, ДЗТ-21(23), МЗТ-11

[pagenext]

 3. Нормы времени при техническом обслуживании реле дифференциальные РНТ-562 - РНТ-567, ДЗТ-1(2), ДЗТ-11 - ДЗТ-14, ДЗТ-21(23), МЗТ-11

Исполнитель: электромонтер 5 разряда - 1 чел.

ДЗТ-21(23) - электромонтер 6 разряда - 1 чел.

Норма времени на одно реле

Объем работ при техническом обслуживании реле серии серии ДЗТ-10, ДЗТ-1, ДЗТ-2, ДЗТ-4 и реле максимального тока МТЗ-11:

H,К1,B а) проверка регулировки механической части и состояния контактных поверхностей;

Н,К1,В б) проверка тока и напряжения срабатывания и возврата исполнительного органа при отключенном БНТ;

Н в) проверка отсутствия напряжения на вторичной обмотке БНТ (исполнительный орган отключен) при подаче в тормозную обмотку максимального значения тока КЗ;

H,К1,B г) проверка тока срабатывания и возврата реле на рабочих уставках со стороны каждого плеча и при отсутствии тока в тормозной обмотке;

H,К1,B д) проверка тормозной характеристики-зависимости тока в рабочей обмотке от тока в тормозной обмотке (в условиях срабатывания исполнительного органа);

Н, В е) проверка коэффициента надежности реле;

H,К1,B ж) проверка надежности работы контактов реле при токах от 1,05 до пятикратного тока срабатывания.

>> 1. Технические характеристики дифференциального реле с магнитным торможением ДЗТ 13/3 и 13/4

>> 2. Описание, проверка и наладка дифференциального реле с магнитным торможением ДЗТ 11, ДЗТ 11/2, 11/3, 11/4, ДЗТ 13, ДЗТ 13/2, ДЗТ 13/3, 13/4, ДЗТ 14 и МЗТ-11